1 / 63

İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU 2007-2008 BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ

İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU 2007-2008 BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ.

brianne
Télécharger la présentation

İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİ YAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU 2007-2008 BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ

An Image/Link below is provided (as is) to download presentation Download Policy: Content on the Website is provided to you AS IS for your information and personal use and may not be sold / licensed / shared on other websites without getting consent from its author. Content is provided to you AS IS for your information and personal use only. Download presentation by click this link. While downloading, if for some reason you are not able to download a presentation, the publisher may have deleted the file from their server. During download, if you can't get a presentation, the file might be deleted by the publisher.

E N D

Presentation Transcript

  1. İTÜ İNŞAAT FAKÜLTESİYAPI ANABİLİM DALI YAPI STATİĞİ ÇALIŞMA GRUBU2007-2008 BAHAR YARIYILI BİTİRME PROJESİ

  2. PROJE KONUSU8 KATLI ÇELİK OFİS BİNASIPROJEYİ VERENProf. Dr. Erkan ÖZERDoç. Dr. Konuralp Girgin PROJEYİ HAZIRLAYAN010040021 - Gökçen Kesgin 010050702 - İsmail Gürkan Arıcı 010040060- Cenap Göktuğ Karataş 010030184- Recep Can Okay 010020281 - Adem Türker

  3. Cephe görünüşü (y doğrultusu)

  4. Cephe görünüşü (x doğrultusu-çelik çaprazların olduğu doğrultu)

  5. Sistem kat planı

  6. PROJE AMACI Güvenli, estetik ve ekonomik olarak yapının tasarlanması PROJE VERİLERİ Çatı Sistemi : Teras Çatı Cepheler : Boşluklu Tuğla Duvar + Doğrama Malzeme : Yapı Çeliği ( Fe 52 ) Temel taban kotu : -1.20 m Yerel Zemin Sınıfı : Z1(*) (grovak zemin türü için) Zemin Emniyet Gerilmesi : 3 kg/cm2 = 300 kN/m2 (*) Zemin Yatak Katsayısı : 5 kg/cm3 = 50000 kN/m3(*) (*) Yapı inşaat alanına ( Üsküdar, Altunizade, Tophanelioğlu Caddesi ) ait zemin bilgileridir.

  7. ÖN VE KESİN HESAPLARDA ESAS ALINAN DIŞ YÜKLER • Yapının Öz Ağırlığı • Kar Yükleri Dahil Çatı Hareketli Yükleri • Normal Kat Hareketli Yükleri : ( 1.5 Kn/m2 bölme duvarı yükü dahil ) • Düzgün Sıcaklık Değişmesi : ( t = +20 C ) • Rüzgâr Yükleri • Deprem Yükleri ( deprem bölgesi: İstanbul – Birinci derece deprem bölgesi )

  8. PROJENİN TANIMI • 8 katlı çelik ofis binası • x doğrultusunda → süneklik düzeyi yüksek dışmerkez çelik çaprazlı perdeler y doğrultusunda → süneklik düzeyi yüksek moment aktaran çerçeveler • Kolonların temele bağlantıları ankastre olacak şekildedir. • Tüm çubuklarda atalet momentleri sabittir. • Döşemeler kompozit olarak tasarlanmıştır.(trapez sac + betonarme betonu) • Tasarımda Avrupa norm profilleri kullanılmıştır. • Kesitler her iki katta bir değişmektedir.

  9. HESAPLARA ESAS OLAN YÜKLER • ÇATI DÖŞEMESİ YÜKLERİ ∑ g = 4,7 kN/m2 ∑ q = 2,0 kN/m2 • NORMAL KAT DÖŞEMESİ YÜKLERİ ∑ g = 4.8 kN/m2 ∑ q = 3.5 kN/m2 (*) (*) TS 498 Yapı Elemanlarının Boyutlanmasında Alınacak Yüklerin Hesap Değerleri standardı uyarınca bölme duvarlarının 1,5 kN/m2’lik yük değeri hareketli yük olarak hesaba katılmıştır. • CEPHE YÜKLERİ ∑ g = 3,35 kN/m (*) (*) Cephe yükleri, şerit yük (çizgisel yük) olarak etkimektedir.

  10. HESAPLARA ESAS OLAN YÜKLER (Devam) • RÜZGAR YÜKLERİ Rüzgâr yükleri, TS 498 Yapı Elemanlarının Boyutlanmasında Alınacak Yüklerin Hesap Değerleri uyarınca belirlenmiştir. Wi = cf *q *A (kN) • DEPREM YÜKLERİ Deprem Yükleri eşdeğer statik yükler olarak Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik (2007 Türk Deprem Yönetmeliği ) uyarınca “EŞDEĞER DEPREM YÜKÜ YÖNTEMİ” ne göre yapılmıştır. Vt = Ao * I*S (T1)*W / R ≥ 0.10 *Ao*I*W

  11. HESAPLARA ESAS OLAN YÜKLER (Devam) DEPREM KARAKTERİSTİKLERİ • Ao= 0.4 (1. derece deprem bölgesi) • I = 1.00 (İşyeri için) • T1 = 0.08 * HN 0.75 = 0.08 * 280.75 = 0.97 s ( 1997 Deprem Yönetmeliği ) • Z1 yerel zemin sınıfı için spektrum karakteristik periyotları : TA = 0.10 s , TB = 0.30 s • T1 değeri (TB < T1) koşuluna uyduğu için S(T1) için S(T1) = 2,5×(TB/T1)0,8formülü kullanılmıştır. • Rx = 7 (Deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek dışmerkez çaprazlı perdeler ile taşındığı binalar için) • Ry = 8 (Deprem yüklerinin tamamının süneklik düzeyi yüksek çerçevelerle taşındığı binalar için) • n = 0.30 (konut ve işyerleri için)

  12. Hesapta Esas Alınan Yönetmelikler, Hesap Tabloları ve Kitaplar • TS 498 Yapı Elemanlarının Boyutlanmasında Alınacak Yüklerin Hesap Değerleri • TS 648 Çelik Yapıların Hesap ve Yapım Kuralları • TS 500 Betonarme Yapıların Tasarım ve Yapım Kuralları • TS 3357 Çelik Yapılarda Kaynaklı Birleşimlerin Hesap ve Yapım Kuralları • Deprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik (2007 Deprem Yönetmeliği) • Stahlbau-Kompakt (Bemessungshilfen Profiltabellen) –Rolf Kindmann / Matthias Kraus / Hans Joachim Niebuhr • Çelik Yapılar Kitabı (Prof. Dr. Yalman Odabaşı ) • Çubuk Sistemler ve Plakların Hesabı İçin Tablolar ( Enver Çetmeli )

  13. ÖN BOYUTLANDIRMA HESAPLARITRAPEZ SAC HESABITOPLAM YÜK → ∑ g = 4 kN/m2 Sistemin simetrik olmasından yararlanılmış, hesaplar 3 açıklıklı sürekli kiriş (bir döşeme için) için yapılmıştır. Tablolardan faydalanılarak sistemin moment diyagramı çizilmiş, açıklık ve mesnet bölgesi momentleri belirlenmiştir. Son aşama olarak, hesaplanan momentleri güvenli bir şekilde taşıyacak trapez sac kesiti seçilmiştir.Seçilen trapez sac kesiti → ADS920070 ( t = 0,7 mm)

  14. BETONARME DÖŞEME PLAĞI HESABI Sabit Yükler • Betonarme döşeme plak ağırlığı = 25 kN/m3 x 0,096 m = 2.4 kN/m2 Düzeltme betonu (3cm) + halı kaplama = (0,03 x 22) + 0,34 = 1 kN/m2 Asma tavan + tesisat yükü = 0,5 kN/m2 Trapez sac öz ağırlığı = 0,1 kN/m2 ∑ g = 4 kN/m2 Hareketli Yükler • İşletme yükü + Bölme duvarı = 2,0 + 1,5= 3,5 kN/m2 ∑ q = 3,5 kN/m2

  15. BETONARME DÖŞEME PLAĞI HESABI (devam) • Sistem gerçekte 12 açıklıklı sürekli bir kiriş olup hesaplamalarda simetriden yaralanılmış ve 6 açıklıklı olarak çözülmüştür. İlk iki açıklığın, açıklık ve mesnet momenti değerleri yaklaşık olarak beş açıklıklı sürekli kiriş tablosundan; diğer açıklık ve mesnet momenti değerleri ise sonsuz açıklıklı sürekli kiriş tablosundan alınmıştır. • Açıklıkta, donatı olarak çalıştığı düşünülen trapez saca ilave olarak her bir dişte Ǿ10 luk boyuna donatı; mesnette ise maksimum negatif momenti karşılamak amacıyla Q188/188 (her iki yönde As = 188 m2) simetrik hasır donatı kullanılmıştır.

  16. İKİNCİL (TALİ ) DÖŞEME KİRİŞLERİNİN HESABI • İkincil kirişlerin üzerinde, onlara dik doğrultuda ( y doğrultusunda) bulunan trapez sac tabanlı kompozit döşeme sistemi yer almaktadır. • hort = 96 mm • g = 4 kN/m2 , q = 3,5 kN /m2 vekirişin özağırlığı = 0,25 kN/m • TOPLAM YÜK → p = 15,25 kN /m • Tüm kesit eşdeğer çelik kesite dönüştürülerek atalet momenti hesaplanmıştır. Tahkikler için, ilk yaklaşım olarak, IPE 240 seçilmiştir.

  17. Yapılan tahkikler sonucunda seçilen IPE240 profilinin tali kiriş için uygun olduğu görülmüştür. Çelik için → 93040,91kN/m2 < 140000 kN/m2 Beton için → 52448,49 kN/m2 Dönüştürülmüş hal→ 7995,2 kN/m2 < 13222,22 kN/m2

  18. KAYMA ÇİVİSİ (STUD) HESABI • Kayma çivisi, kompozit döşemeyi çelik profile bağlamak için kullanılan ve kesmekuvveti aktaran bir elemandır. Bu sebeple hesap için öncelikle, döşemeden kirişe ve kirişten döşemeye aktarılan kesme kuvvetleri hesaplanmış ve kayma çivisi de bunlardan küçük olana göre boyutlandırılmıştır. • Döşeme için : V = 139,93 kN/m • Kiriş için : V = 704,16 kN/m • Hesap için kullanılacak kesme kuvveti → V = 139,93 kN/m • Kayma çivisi için sınır değerleri dikkate alınarak kayma çivisi seçilmiştir. • Seçilen kayma çivisi → 1,91cm çaplı 7,62 cm uzunluklu kayma çivisi (3/4”dia x3”headed stud) • Kayma çivisinin alabileceği maksimum kesme kuvveti olarak hesaplanarak gerekli kayma çivisi sayısı ve aralığı belirlenmiştir. (50 cm)

  19. TALİ KİRİŞLERDE SEHİM HESABI = 0,00786 m = 0,78 cm < L / 300 = 2cm DÖŞEMELERDE TİTREŞİM HESABI • Bina içinde bulunan kompozit döşemelerin en zayıfları çatı katında bulunanlardır. Bu sebeple titreşim tahkikini sadece bu kattaki döşemeler için yapmak yeterlidir. İki tip titreşim tahkiki yapılabilir, yürüme durumu ve ritmik durum. Projemiz kapsamında titreşim hesabı yürüme durumu için yapılmıştır.

  20. DÜŞEY YÜKLER ALTINDA ANA KİRİŞLERİN ÖN BOYUTLANDIRILMASI • 1 ve 5 aksları çatı katı yükleri Sabit yük :g = 4,7 x 3(*) + 3,35 = 17,45 kN/m Hareketli yük :q = 2,0 x 3(*) = 6 kN/m  g + q = 20,1 kN/m • 1 ve 5 aksları normal kat yükleri Sabit yük :g = 4,8 x 3(*) + 3,35 = 17.75 kN/m Hareketli yük :q = 3,5 x 3(*) = 10.5 kN/m  g + q = 28,25 kN/m (*) Bu akslar, yarım döşemeden (6m/2 =3 m) yük almaktadır.

  21. DÜŞEY YÜKLER ALTINDA ANA KİRİŞLERİN ÖN BOYUTLANDIRILMASI (devam) • 2-3-4 aksları çatı katı yükleri Sabit yük :g = 4,7 x 6(*) =28,2 kN/m Hareketli yük :q = 2,0 x 6(*) = 12 kN/m g + q = 40,2 kN/m • 2-3-4 aksları normal kat yükleri Sabit yük :g = 4,8 x 6(*) =28,8 kN/m Hareketli yük :q = 3,5 x 6(*) = 21 kN/m g + q = 49,8 kN/m (*) Bu akslar, tam döşemeden (6m) yük almaktadır

  22. DEPREM ETKİLERİ ALTINDA HESAP (Y-Y MOMENT AKTARAN ÇERÇEVE DOĞRULTUSUNDA) Deprem Karakteristikleri • Ao= 0,4 I = 1,00 S (T1) = 2,5 TA = 0,10 s TB = 0,30 s • Rx = 7 Ry = 8 n = 0,30 Kat ağırlıklarının belirlenmesi • Çatı katı ağırlığı W8 = 24 x 24 x (4,7 +0,3 x 2,0) = 3052,8 kN • Normal kat ağırlığı Wn = 24 x 24 x (4,8 +0,3 x 3,5) + 2 x (24+24) x 3,35 = 3691,2 kN  • Bina toplam ağırlığı WT = 3052,8 + 7 x 3691,2 = 28891,2 kN

  23. DEPREM ETKİLERİ ALTINDA HESAP (Y-Y MOMENT AKTARAN ÇERÇEVE DOĞRULTUSUNDA) (devam) • T1= 0,08 x HN 0,75 = 0,08 x 280,75 = 0,97 s • S(T1) = 2,5 x (TA / T1)0,8 = 2,5 x (0,3/ 0,97)0,8 = 0,98 • Vt = 28891,2 x 1,0 x 0,40 x 0,98 / 8 = 1415,67 kN • ∆FN= 0,0075 x N x Vt = 0,0075 x 8 x 1415,67 = 84,94 kN • Yukarıdaki veriler doğrultusunda kat kesme kuvvetleri hesaplanmış, tablo halinde verilmiştir.

  24. DEPREM ETKİLERİ ALTINDA HESAP (X-X DIŞ MERKEZ ÇELİK ÇAPRAZLI PERDE DOĞRULTUSUNDA) • T1 = 0,07 x HN 0,75 = 0,08 x 280,75 = 0,85 s • S(T1) = 2,5 x (TA / T1)0,8 = 2,5 x (0,3/ 0,85)0,8 = 1,09 • Vt = 28891,2 x 1,0 x 0,40 x 1,09 / 7 = 1799,5 kN • ∆FN= 0,0075 x N x Vt = 0,0075 x 8 x 1799,5 = 107,97 kN • Yukarıdaki veriler doğrultusunda kat kesme kuvvetleri hesaplanmış, tablo halinde verilmiştir.

  25. “e" BAĞ KİRİŞİ BOYUNUN BELİRLENMESİ • Mp= Wpx * σ y • Vp = 0,55* σ y *dx*tw • Seçilen bağlantı kirişi kesiti → IPE 360 • IPE 360 için → Wpx= 2 x maxSx= 1029,2 cm3 • Akesme= 27,78cm2 • St 52 çeliği için σ y = 3,6 t/cm2 • → e = 60 cm seçilmesi uygundur. • Çaprazların yatayla yaptığı açı ise θ = tan-1 (350/270) = 52,35º olarak bulunur.

  26. ÖN HESAP SONUÇLARI Belirlenen yükler ve sistemin simetrik olması dikkate alınarak Açı Yöntemi ile hesaplamalar yapılmıştır. Bu yükler altında açıklık ve mesnet bölgelerinde oluşan maksimum (en elverişsiz) iç kuvvet değerleri belirlenerek aşağıdaki kesitler seçilmiştir: • Seçilen kesitlerde, moment düzleminde, moment düzlemine dik düzlemde gerilme tahkikleri, kesme güvenliği tahkiki, sehim kontrolü ve deprem etkileri altında tahkikler yapılmıştır.

  27. ÖN HESAP SONUÇLARI

  28. SİSTEMİN KESİN BOYUTLARININ BELİRLENMESİ VE TAHKİKLER • Sistemin kesin boyutlarının hesabı aşamasında SAP 2000 ve ETABS bilgisayar programları kullanılmıştır. Yapılan analizlerde, öncelikle, binanın ağırlığı hesaplanarak yapının her iki doğrultuda da birinci periyodu bulunmuştur. Bulunan periyotlardan yola çıkarak yapının her iki doğrultudaki deprem hesabı yapılmıştır. • Analizlerde iki farklı analiz programı kullanılmasıyla, programların çalışma prensiplerindeki benzerlik ve farlılıkların belirlenmesi, ek olarak, analiz sonuçlarının mertebece doğruluğunun karşılaştırılması amaçlanmıştır.

  29. Yapının bilgisayar analizi aşamasında ikincil kirişler oluşturulmamış, düşeyde sabit ve hareketli yüklerden meydana gelen iç kuvvetler, ikincil kirişlerin mesnet tepkisi olarak süneklik düzeyi yüksek çerçeveye etkitilmiştir. • Bunların dışında, malzeme özelliklerinde de değişiklik yapılmış; özellikle birleşim bölgelerinde kullanılacak bulon ve ek levhalar düşünülerek profillerin ağırlıkları kolonlarda 1.2, çaprazlarda 1.15, kirişlerde ise 1.1 oranında arttırılmıştır.

  30. SİSTEMİN KESİN BOYUTLARININ BELİRLENMESİ VE TAHKİKLER (devam) Binanın bilgisayar modelinde doğrultular: • x-doğrultusu → Deprem yüklerinin süneklik düzeyi yüksek çerçeve ile karşılandığı doğrultu • y-doğrultusu → Deprem yüklerinin dışmerkez çelik çapraz perdelerle karşılandığı doğrultu Yapıya etkitilecek olan yükler: • G : Düşey Sabit Yükler • Q : Düşey Hareketli Yükler • Ex : X doğrultusunda rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri • Ex1 : X doğrultusunda +0,05 dışmerkezlikle rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri • Ex2 : X doğrultusunda -0,05 dışmerkezlikle rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri • Ey : Y doğrultusunda rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri • Ey1 : Y doğrultusunda +0,05 dışmerkezlikle rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri • Ey2 : Y doğrultusunda -0,05 dışmerkezlikle rijit diyaframlara etkitilen deprem yükleri • Wx : X doğrultusunda etkitilen rüzgar yükleri • Wy : Y-doğrultusunda etkitilen rüzgar yükleri • T : ±20°C için bilgisayar programına hesaplatılan sıcaklık yükleri

  31. KOMBİNASYONLAR • Düşey Yüklerden Oluşan Kombinasyonlar: (1 adet) • Düşey + Deprem Yüklerinden Oluşan Kombinasyonlar: (4x8 =32 adet) • Düşey + Rüzgar + Sıcaklık Yüklerinden Oluşan Kombinasyonlar: (4x4 =16 adet) • Toplam 49 adet kombinasyon elde edilmiş ve yapıya etkitilmiştir.

  32. SAP 2000 İLE ANALİZ ETABS İLE ANALİZ • Periyotlar ve bina ağırlığı x-doğrultusundaki izafi ötelemeler •  y-doğrultusundaki izafi ötelemeler •  • Periyotlar ve bina ağırlığı Göreli Kat Ötelenmelerinin Hesabı x-doğrultusundaki izafi ötelemeler  y-doğrultusundaki izafi ötelemeler Göreli Kat Ötelenmelerinin Hesabı 

  33. Göreli Kat Ötelemelerinin Kontrolü

  34. İKİNCİ MERTEBE ETKİLERİNİN KONTROLÜ x doğrultusu y doğrultusu

  35. Sonuçlardan da görülebileceği üzere, göreli kat ötelenmeleri Deprem Yönetmeliği’nin öngördüğü sınırlar içinde kalmaktadır. • Rüzgar Yüklerinin Hesabı Rüzgar yükleri ön boyutlandırma kısmında hesaplandığı şekilde yüklenecektir, SAP 2000 ve ETABS ile tekrar hesaplanmasına gerek duyulmamıştır. • Sıcaklık Yüklerinin Hesabı Sıcaklık yükleri, SAP 2000 programı yardımıyla yüklenecektir, bu yükleme için ayrıca herhangi bir hesaplama yapılmamıştır.

  36. KOLONLARDA GERİLME TAHKİKLERİ KİRİŞLER ve ÇAPRAZLARDA (BAĞ KİRİŞİNDE) GERİLME TAHKİKLERİ

  37. KOLONLARIN KİRİŞLERDEN GÜÇLÜ OLMASI KOŞULUDeprem Bölgelerinde Yapılacak Binalar Hakkında Yönetmelik (2007) gereğince, 4.3.2 ve 4.3.3 maddeleri dikkate alınarak y doğrultusunda kolonların kirişlerden güçlü olması koşulu kontrol edilmiştir.Plastik mafsal boyu çok kısa olduğu için Mvi ve Mvj = 0 olarak alınabilir. 2007 Deprem yönetmeliği uyarınca Da = 1.1 alınmıştır. (Mpü + Mpa ) ≥ 1,1 x 1,1 x (Mpü + Mpü)

  38. ENKESİT KONTROLLERİ • Süneklik düzeyi yüksek çerçevelerin boyutlandırılmasında uyulacak kurallar DBYBHY 2007’de belirtilmiş olup kontroller bu kurallar dikkate alınarak yapılmıştır. • DBYBHY 2007’de madde 4.3 uyarınca süneklik düzeyi yüksek çerçevelerden oluşan sistemin kiriş ve kolonlarında başlık genişliği/ kalınlığı ve gövde yüksekliği/kalınlığı oranlarına ait koşulların kontrolleri Tablo 4.3 yardımıyla yapılmıştır. • Benzer şekilde, süneklik düzeyi yüksek dışmerkez çelik çaprazlı perdelerin boyutlandırılmasında DBYBHY 2007 madde 4.8.1.1 de verilen koşullar dikkate alınarak kontroller yapılmıştır. • Yapılan kontroller sonucunda tüm kesitlerde enkesit koşullarının sağlandığı görülmüştür.

  39. İKİNCİL KİRİŞ - ANA KİRİŞ BİRLEŞİMİİkincil kiriş, ana kiriş birleşiminde, moment aktarmayan türden birleşim yapılacaktır. Bunun için de, birleşimde oluşan mevcut kesme kuvvetinin bulonlar tarafından taşıyıcılığı tahkik edilecektir. Birleşimde yük aktarımı bulonlardan levhaya, levhadan da kirişe kaynakla gerçekleştirilecektir.Seçilen bulon: M16 Uygun Bulon (5.6)

  40. A-E AKSLARI KİRİŞLERİ- KOLON BİRLEŞİM DETAYITüm katlardaki A-E aksları doğrultusundaki ana ve ikincil (tali) kirişlerde düşeyde, sabit ve hareketli yüklerden dolayı mafsallı kiriş-kolon birleşimine etkiyen kiriş mesnet tepkisi,V = (4,8+3,5) x 6 = 49,8 kN olarak hesaplanmıştır.

  41. ANA KİRİŞ- KOLON BİRLEŞİMİBu hesapta, mevcut olan yükleme durumlarının enelverişsizleri seçilerek 1. kat S4 veya S7 kolonuna bağlanan bir ana kirişin detayı irdelenmiştir. Birleşim, tasarım yükleri altında emniyet gerilmeleri esasına göre boyutlandırılmış ve tasarımda kullanılan kesit zorları düşey+deprem yüklemesinden elde edilmiştir.

  42. ÇAPRAZLARIN KİRİŞ-KOLON BİRLEŞİMLERİKontroller, tasarım yükleri altında yapılmıştır.Nmax =

  43. ÇAPRAZLARIN İKİNCİL KİRİŞ BİRLEŞİMİ

  44. KOLON EKLERİKolon ek detayları, Deprem Yönetmeliği Madde 4.3.5’e uygun olarak teşkil edilecektir.Buna göre, kolon ek detayı tam penetrasyonlu küt kaynak kullanarak oluşturulacaktır. Ancak eklenecek profillerin enkesit yüksekliklerinin farklı olması nedeniyle, profiller arasında gerilme akısını sağlamak üzere, 50 mm kalınlıklı bir geçiş plakası kullanılacaktır. Profilleri geçiş plakasına bağlayan küt kaynak kalınlıkları, birleştirilen profillerin baslık ve gövde kalınlıklarına eşit olarak seçilecektir

  45. KOLONLARIN TEMEL BİRLEŞİM DETAYLARI • Kolonların temel birleşim detayları, ETABS bilgisayar programından elde edilen kesit iç kuvvetlerinin en elverişsiz olanları altında tasarlanmıştır. • Sistemde 4 farklı çeşit kolon bulunmaktadır. Her bir kolon için temel birleşim detay hesapları yapılmış olup ana rapor kapsamında sadece S1 kolonunun temel birleşim detayı incelenmiştir. Hesapta İzlenen Yol: • Not: Hesaplamalar kesitte maksimum normal kuvvetoluşturan yükleme durumuna göre yapılmıştır. • Beton gerilmesi ve ankraj bulonu hesapları • Beton gerilmesi kontrolü • Kaynak hesabı • Kayma hesabı — Kesme kuvveti sürtünmesi sonucunda bulonlarda oluşan çekme kuvveti — Taban levhasında gerilme kontrolleri • Kesme tahkiki • Ezilme tahkiki

  46. KOLONLARIN TEMEL BİRLEŞİM DETAYLARI (devam)

  47. KESİN HESAP SONUÇLARI

  48. KESİN HESAP SONUÇLARI (devam)

More Related