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汇 报. MAPD 转化率： MAPD 转化为丙烯的选择性：. Δ H 1 =-171.4kJ/ mol. Δ H 2 =-164.7kJ/ mol. MAPD 转化为丙烯放出的热 丙烯转化为丙烷放出的热 反应放出的全部热量 反应器进出口物料总焓变 Δ H=1.447MW ，因此可按绝热反应处理。. Δ H 3 =-124.2kJ/ mol. 反应动力学比较. 赵秀红，北京化工大学化学工程学 院， 2002 无论采用哪一个动力学模型，在进口温度为 35.6 ℃ ，压力为 2450MPa 的绝热条件下，都无法得到与数据对应的 MAPD 选择性和转化率。

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Presentation Transcript

  1. 汇 报

  2. MAPD转化率： MAPD转化为丙烯的选择性：

  3. ΔH1=-171.4kJ/mol ΔH2=-164.7kJ/mol MAPD转化为丙烯放出的热 丙烯转化为丙烷放出的热 反应放出的全部热量 反应器进出口物料总焓变ΔH=1.447MW，因此可按绝热反应处理。 ΔH3=-124.2kJ/mol

  4. 反应动力学比较 赵秀红，北京化工大学化学工程学 院，2002 无论采用哪一个动力学模型，在进口温度为35.6℃，压力为2450MPa的绝热条件下，都无法得到与数据对应的MAPD选择性和转化率。 回归的动力学模型： 于在群，齐鲁石化公司研究院，2002

  5. 部分热耦合简捷计算 其中作为决策变量 Minimum energy requirements of thermally coupled distillation systems, ZbigniewFidkowski, 1987

  6. 目标函数

  7. 对于约束 其中为方程 ，的两个根，且满足 因为 所以 边界

  8. 对于约束 对于区域2，

  9. 当满足两个边界条件，所以有 其中

  10. 求

  11. 简捷计算结果

  12. 严格模拟

  13. TCS-R与常规流程比较

  14. 采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比，冷凝器热负荷由81.72MW减少为73.32MW，再沸器热负荷由81.82MW减少为83.38MW，冷却和加热介质的品味并未发生变化，但消耗的公用工程共减少16.84MW，约减少10.3%的能量消耗。采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比，冷凝器热负荷由81.72MW减少为73.32MW，再沸器热负荷由81.82MW减少为83.38MW，冷却和加热介质的品味并未发生变化，但消耗的公用工程共减少16.84MW，约减少10.3%的能量消耗。

  15. 加入反应

  16. MAPD转化为丙烯的选择性：先加氢后分离：66.69%MAPD转化为丙烯的选择性：先加氢后分离：66.69% 催化加氢：99.8% 部分热耦合的催化加氢：99.7%

  17. 采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比，冷凝器热负荷由85.5MW减少为77.14MW，再沸器热负荷由84.43MW减少为75.96MW，消耗的公用工程共减少16.83MW，约减少9.9%的能量消耗。采用部分热耦合的直接精馏塔序列与常规流程相比，冷凝器热负荷由85.5MW减少为77.14MW，再沸器热负荷由84.43MW减少为75.96MW，消耗的公用工程共减少16.83MW，约减少9.9%的能量消耗。

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